保壓、卸荷以負(fù)載相匹配，壓力控制回路是利用各種壓力控制閥才能既滿足工作要求又減少及多級壓力控制等回路來實現(xiàn)，以滿足劉控制系統(tǒng)壓力的回路。液壓系統(tǒng)中的壓力必須與系統(tǒng)功率損失，這就需要通過調(diào)壓(定壓)，減壓、增壓，支壓系統(tǒng)中各執(zhí)行元件在力或轉(zhuǎn)矩上對壓力

　　8.3.1調(diào)壓回路

　　調(diào)壓回路的作用是用來調(diào)節(jié)或限定整個液壓系統(tǒng)或系統(tǒng)局部的油液壓力，或者更執(zhí)行元件在一個工作循環(huán)中的各個不同工況具有不同的工作壓力，以滿足不同工況下因負(fù)載大小不同對工作壓力大小不同的需求。　　調(diào)壓回路又稱限壓回路。

　　(1)調(diào)壓回路

　?、賶毫υO(shè)定回路如圖8-29所示，根據(jù)系統(tǒng)最大負(fù)載由溢流閥2設(shè)定(調(diào)節(jié))壓力大小，當(dāng)負(fù)載壓力小于益流河的設(shè)定壓力時，溢流閥是關(guān)閉的:當(dāng)負(fù)載壓力大于閥2的調(diào)定壓力時，液壓泵1輸出的油液此時從打開的益流閥溢往油箱部分油液，維持液壓系統(tǒng)的壓力不超出溢流閥所設(shè)定的壓力，從而限定了液壓系統(tǒng)的最大工作壓力，起到溢流保護(hù)作用。圖中的溢流閥2如果使用比例溢流閥，可構(gòu)成比例調(diào)壓回路;如果閥2為先導(dǎo)式溢流閥，井在其遙空口接直動式遠(yuǎn)程調(diào)壓閥，便構(gòu)成遠(yuǎn)程調(diào)壓回路。

　　②多級調(diào)壓回路當(dāng)液壓執(zhí)行元件在工作循環(huán)中的各個階段需要幾種不同工作壓力時，可采用圖830所示的多級調(diào)壓回路。圖中，三位四通電磁閥3與先導(dǎo)式溢流閥的控制油口相接，當(dāng)電磁閥鐵1DT與2DT不通電時，系統(tǒng)壓力由主溢流閥2調(diào)節(jié)(如20MPa);當(dāng)1DT通電時，系統(tǒng)壓力由直動勢(式)溢流閥4調(diào)節(jié)(如15MPa);當(dāng)2DT通電時，系統(tǒng)壓力由直動式溢流閥5調(diào)節(jié)(如10MPa)。

　?、巯迚夯芈吩诹⑹綑C(jī)床上，可采用圖8-31所示的限壓回路。當(dāng)液壓缸5下行(IDT通電)時，先導(dǎo)式溢流閥2限制著缸5下壓時的最大工作壓力(高壓):液壓缸5上行時，只需克服塞桿等的重力上抬溢流閥4限制著上升時回路的壓力(低壓),此時系統(tǒng)壓力大小由閥4限定，閥2調(diào)的壓力比閥4的高。

　?、鼙壤缌鏖y調(diào)壓回路圖8-32為采用主溢流閥(先導(dǎo)式溢流)和比例先導(dǎo)調(diào)壓閥組成的調(diào)壓回路。當(dāng)給閥1的比例電磁鐵輸入連續(xù)(也可不連續(xù))的電信號,就可使溢流閥進(jìn)行連續(xù)(或不連續(xù))地調(diào)整輸往系統(tǒng)的壓力。先導(dǎo)式調(diào)壓閥1與閥2的控制油口相接。

　　(2)故障分析與排除 新聯(lián)氧站的能回郵空衣丑8[故障1]級 (多級)調(diào)壓回路中的壓力沖擊

　　在圖8-33(a)所示的二級調(diào)壓回路中，1DT不通電時，系統(tǒng)壓力由溢流閥2調(diào)節(jié)為P1;當(dāng)1DT通電時，系統(tǒng)壓力由先導(dǎo)調(diào)壓閥4調(diào)節(jié)為P2。當(dāng)P與P2相差較大，壓力由P1切換到壓力P2時，由于閥4與閥3間的油路內(nèi)在切換前沒有壓力，閥3切換( 1DT通電)時，溢流閥2遙控口處的瞬時壓力由P1下降到幾乎為零后再回升到P2,系統(tǒng)便產(chǎn)生較大的沖擊。

　　解決辦法是將閥3與閥4交換-一個位置[圖8-33(b)]，這樣從閥2的遙控口到閥4的油路里總是充滿了壓力油，便不會產(chǎn)生過大的壓力沖擊。

　　原因基本同上，另外隨著多級壓力的頻繁變換，控制管很可能會在高壓←一低壓的頻繁變換中產(chǎn)生沖擊振動。

　　解決辦法是在圖B34(b)的B處裝設(shè)一小流量節(jié)流閥6，并進(jìn)行適當(dāng)調(diào)節(jié)，故障便可排除。[故障41溢流閥調(diào)節(jié)時，最低壓力調(diào)節(jié)值下不來，伴有升降E動作緩慢現(xiàn)象

　　產(chǎn)生這一故障的原因是由于從主溢流閥到過控先導(dǎo)溢流閥之間的配管過長(例如超過10m)，內(nèi)部壓力損失過大所致。所 以過控管 最長不能超過5m。

　　[故障51其他故障

　　由于幾種調(diào)壓回路中，主要是采用了溢流閥，因而周壓回路中其他各種故障大多可參閱本手冊5.9節(jié)中的有關(guān)內(nèi)容予以排除。8.3.2卸荷回路

　　當(dāng)液壓系統(tǒng)中的執(zhí)行元件短時間停止工作時(例如系統(tǒng)一個工作循環(huán)結(jié)束， 等待下一個工作循環(huán)開始之間)，此時間內(nèi)一般都讓液壓系統(tǒng)中的液壓泵卸局做空載運(yùn)轉(zhuǎn)，即讓泵輸出的油液全部在無壓或壓力極低的狀況下流回油箱，而不是關(guān)掉電機(jī)等下一個工作循環(huán)開始再啟動電機(jī)。此時用到卸荷回路，可節(jié)省功率消耗，減少液壓系統(tǒng)發(fā)熱，迎免頻繁啟動電機(jī)。特別是功率較大的液E系統(tǒng)都設(shè)置有卸茍回路。

　　(1)采用換向閥的卸荷回路及其故障排除

　　圖8-35為采用二位二通電磁閥的卸荷回路，其中圖(b) ~ (d)雖為二位四通，但堵住一孔并連通一孔，實際上也為二位二通。圖(d)為電磁鐵通電時卸荷，斷電時升壓:圖(a)-(c)為電磁鐵通電時升壓，斷電時卸壓。

　　圖8-36為利用三位換向閥的中位機(jī)能(如國產(chǎn)閥的M型、K型、(M)型等)使泵和油箱連通進(jìn)行卸荷的方式，當(dāng)液壓缸4暫時不工作時，泵1來油經(jīng)閥3中位短路接回油箱，泵卸荷。

　　[故障11 不卸荷 對于圖8-35(a) ~ (c),可能是因為電磁閥的電磁鐵、閥芯卡死在通電位置，或者因復(fù)位彈簧錯裝、漏裝或彈資折斷等原因，造成閥芯不能復(fù)位:對于圖8-35 (d),則可能是因為電路故障，電磁鐵未能通電的緣故。可分 別查明原因，予以排除。對于圖836換向閥的中位卸荷回路的情況，則是因為與上述相同的原因，換向閥芯不復(fù)中位。

　　[故障21 卸荷不徹底

　　對于圖8-35(b)中則可能是液控單向閥的主閥芯卡死在小開度位置，或者其控制活塞前端磨損變短，不能完全頂開單向閥芯;如圖8-35中的電磁閥3若為手動換向閥，則可能是手動換向

　　閥的幾個工作位置定位(鋼球定位)不準(zhǔn)，換不到中位，卸油不能暢通，導(dǎo)致背壓增大所致。

　　可針對上述情況酌情處理。

　　[故障3] 需要卸荷時有壓，需要有壓時卻卸荷

　　產(chǎn)生原因是如圖8 35中的換向閥2在拆修時，閥芯裝倒了-頭，常閉的裝成常開，常開的變成常閉。

　　一般將閥芯再掉頭裝配即可排除此類故障。另外要弄清原回路中的換向閥2到底是使用常開的，還是常閉的，不可搞錯，并注意與電路的配合正確。

　　[故障4]卸荷回路中， 經(jīng)常出現(xiàn)執(zhí)行元件不換向的故障

　　例如在圖8-36中采用M型、H型、K型等中位機(jī)能的卸荷回路中，由于閥3采用電液閥，當(dāng)在中位卸荷后，因系統(tǒng)壓力卸荷而降低，如果閥3為采用內(nèi)供方式的電液閥，此時則會因系統(tǒng)舞荷而使電液閥的內(nèi)供控制油壓力不夠使電液閥的主閥芯無法換向，造成執(zhí)行元件不能換向的故障。此時可在圖中的A處增設(shè)一背壓閥，背壓壓力高于控制油所需的最低控制壓力，便可保證電液閥可靠換向，但這與徹底卸荷卻有矛盾，此時最好改用外供控制油的方式。

　　[故障5]在采用卸荷 回路的液壓系統(tǒng)中，液壓缸的換向沖擊大

　　圖8-36所示的回路為高壓大流量的系統(tǒng)，采用這種卸荷方式易產(chǎn)生換向沖擊。解決辦法是將閥3改為帶雙單向節(jié)流阻尼器的電液換向閥，通過對主閥控制油路的阻尼調(diào)節(jié)來減慢換向速度，從而可減少換向沖擊。

　　(1)泄壓回路

　　(1)pressure relief circuit

　　①果用方向閥的泄壓回路如圖8-40(a)所示，在液壓缸上腔的支路上并聯(lián)一只兩位兩通電液換向閥成小型電磁閥1,當(dāng)缸3下行時，1DT不通電。當(dāng)主缸3下行完成壓制保壓等工作行程后，借助時間繼電器使1DT先通電1-38,使液壓缸3上腔通油箱先進(jìn)行泄壓。當(dāng)液壓缸上腔壓力降至接近于零壓時，再接通閥2(3DT通電)換向，使液壓缸3上升回程，這樣缸3上腔在回程前有一個能量先行釋放的過程，不會再有炮鳴現(xiàn)象。

　　1 the pressure relief circuit of the direction valve is shown in Fig. 8 / 40 (a). A two-position two-way electro-hydraulic commutator valve is connected in parallel on the branch of the upper cavity of the hydraulic cylinder to form a small solenoid valve 1. When the cylinder 3 is downlink, the 1DT does not power on. When the main cylinder 3 completes the working stroke such as pressing and holding pressure, with the help of the time relay, the 1DT is first powered on 1-38, and the hydraulic cylinder 3 upper cavity oil tank is first used to relieve the pressure. When the pressure of the upper chamber of the cylinder drops to close to zero pressure, then turn on valve 2 (3DT on) to make the hydraulic cylinder 3 rise and return, so that the upper chamber of the cylinder 3 has a process of energy release before the return, and there will be no more gunfire.

　　圖840(b)所示的泄壓回路，則是利用主換向閥2的中位機(jī)能(J型或H型)，在換向前先泄壓的回路。缸3同程前該閥先回到中位(1DT、2DT均斷電)一小段時間，例如1-3s,使液壓缸3上腔先道油箱進(jìn)行泄壓，持液壓缸上腔壓力降下來后，1DT再通電進(jìn)行返回行程。

　　The relief circuit shown in figure 840 (b) is the one that uses the median function of the main reversing valve 2 (type J or H) to release the pressure ahead of the change. Cylinder 3 before the same trip, the valve first return to the middle (1DT, 2DT are powered off) for a short period of time, such as 1-3s, so that the hydraulic cylinder 3 upper cavity first tank for pressure relief, hold the hydraulic cylinder upper chamber pressure down, 1DT power again to return the stroke.

　?、诓捎眯逗砷y控制的泄壓回路如圖840(c)所示，當(dāng)液壓缸3下行工作行程完成后，1DT通電，換向閥2切換到回程位置(左位)，這時缸3上腔的油液通過單向節(jié)流閥5和換向閥2的左位與油箱核通進(jìn)行卸壓。卸壓速度由節(jié)流閥調(diào)節(jié)。當(dāng)液壓缸3上腔壓力油高于卸荷閥1的調(diào)定壓力時，閥1依然打開，虹3下腔還是通油池，盡管閥2已換向在缸上行位置，缸3仍不能上行，當(dāng)液壓缸3上腔加壓到位，壓力下降，使卸荷N1的控制油壓降低，閥1手是關(guān)閉，缸3下穩(wěn)的壓力上升面實四回程。

　　2 the pressure relief circuit controlled by the unloading valve is shown in figure 840 (c). When the downlink stroke of the hydraulic cylinder 3 is completed, the 1DT power up and the commutator valve 2 switches to the return position (left position). At this time, the oil in the upper cavity of the cylinder 3 is unpressurized through the left position of the one-way throttle valve 5 and the commutator valve 2, which is connected to the fuel tank core. Pressure relief speed is regulated by throttle valve. When the pressure of the upper chamber of the hydraulic cylinder 3 is higher than the setting pressure of the unloading valve 1, the valve 1 is still open, the lower chamber of the rainbow 3 is still an oil tank, although valve 2 has been reversed in the upward position of the cylinder, cylinder 3 still cannot ascend, and when the upper chamber of the hydraulic cylinder 3 is pressurized, the pressure of the upper chamber of the hydraulic cylinder 3 is in place. The pressure drop makes the unloading N 1 control oil pressure lower, valve 1 hand is closed, cylinder 3 steady pressure rise surface solid four return.

　　主要原因基液壓戰(zhàn)活塞桿密封的外泄調(diào)男外可將兩4改為減控單向間對防止緩慢下滑有益，決這些泄湖使可非除故障，

　?、诓捎靡嚎貑蜗蛭鞯钠胶饣芈?/p>

　　因為銅只有在液莊紅I上腔的壓力達(dá)到液控單向[故障11液壓就在低負(fù)載下行時，平國性差3的控制壓力值，閥③便關(guān)閉，1回油受陽便不能下行，向閥3的控制壓力時才能開啟。而當(dāng)處惠

　　小時，門上數(shù)的壓力可能達(dá)不到閥3

　　使缸1上腔的壓力又升高，閥3又可打開缸1向下運(yùn)動，負(fù)載義但此時液壓就還在不斷供油，

　　變小又便紅上整壓力降下來，閥3又關(guān)團(tuán)，1文停止運(yùn)動。如此不斷交替出現(xiàn)，紅1無法障到在低負(fù)載下的平隱運(yùn)動，而是向下聞歇式前進(jìn)，類似爬行。

　　為了提高運(yùn)動平穩(wěn)性，可在圍8-62中的調(diào)3和閥2之間的管路上加接單向顧序閥，可摸高運(yùn)動的平穩(wěn)性。

　　[故障21液壓缸下腔產(chǎn)生增壓事故

　　在圖852所示的回路中，如果設(shè)計時不注意，將液壓缸1上下腔的作用面積之比A:A.大于液控單向閥3的控制活塞作用面積As與單向西上部作用面積A.之比(DFY型液控單向閥)AA,=(33-25)1,IY型被控單向閥AsA.-(6.25-4.69)1.例如如果A:A,24:1(使用DFY型閥)，成者Ap:A;≥7:1(對IY型)，則液控單向閥將水遠(yuǎn)打不開，此時液壓缸1將如同一個增壓器一樣，缸1.下腔將嚴(yán)重增壓，下腔壓力相應(yīng)為上腔壓力的4倍(對DEY閥)或者7倍(對IY閥)，造成液壓缸下腔增壓事故。

　　解決辦法是液壓缸1在設(shè)計時，應(yīng)合理選擇上下腔的工作面積，保證A::As<asfa[故障31被壓缸下行過程中發(fā)生高頻或低頻振動< p="">

　　如圖8-63(a)所示采用液控單向閥構(gòu)成的平衡回路中，在活塞組件(W)下降時，可能出現(xiàn)兩種振動:一是高頻小報福振動并伴有很大的尖叫聲:二是低額大振幅振動。前者是液控單向閥本身的共振現(xiàn)象，后者則是包含液控單向網(wǎng)在內(nèi)的整個液壓系統(tǒng)的共振現(xiàn)象。

　　a高頻援動。如在圖53(b)所示位置時，液控單向閥的控制壓力上升，控制話塞頂開(向左)單向閥，液壓缸下腔開始有油液流往油池。由于背壓和沖擊壓力的影響，單向閥回抽腔壓力解時上升:又由于液控單向閥為內(nèi)泄式，此上開的壓力(作用在控制活寨左端)比作用在控制活塞右端的控制壓力大時，推回(向右控制活基，使單向閥關(guān)閉。單向閥關(guān)團(tuán)，回油整的油液停止流動，壓力下降，控制活寒又推開單向調(diào)，這種頻繁的重復(fù)導(dǎo)致高頻振動并伴隨尖叫聲。

　　b低頻振動。當(dāng)活塞在重物w的作用下下降時，由于波控單向閥全開，下腔又無背壓，很可能接近自由落體，重物下降很快，使系來不及填充液壓缸上腔，導(dǎo)致液壓虹上腔壓力降低，甚至產(chǎn)生真空，液控單向調(diào)因控制壓力下降而關(guān)閉。

　　主要原因基液壓戰(zhàn)活塞桿密封的外泄調(diào)男外可將兩4改為減控單向間對防止緩慢下滑有益，決這些泄湖使可非除故障，

　　②采用液控單向西的平衡回路

　　因為銅只有在液莊紅I上腔的壓力達(dá)到液控單向[故障11液壓就在低負(fù)載下行時，平國性差3的控制壓力值，閥③便關(guān)閉，1回油受陽便不能下行，向閥3的控制壓力時才能開啟。而當(dāng)處惠

　　小時，門上數(shù)的壓力可能達(dá)不到閥3

　　使缸1上腔的壓力又升高，閥3又可打開缸1向下運(yùn)動，負(fù)載義但此時液壓就還在不斷供油，

　　變小又便紅上整壓力降下來，閥3又關(guān)團(tuán)，1文停止運(yùn)動。如此不斷交替出現(xiàn)，紅1無法障到在低負(fù)載下的平隱運(yùn)動，而是向下聞歇式前進(jìn)，類似爬行。

　　為了提高運(yùn)動平穩(wěn)性，可在圍8-62中的調(diào)3和閥2之間的管路上加接單向顧序閥，可摸高運(yùn)動的平穩(wěn)性。

　　[故障21液壓缸下腔產(chǎn)生增壓事故

　　在圖852所示的回路中，如果設(shè)計時不注意，將液壓缸1上下腔的作用面積之比A:A.大于液控單向閥3的控制活塞作用面積As與單向西上部作用面積A.之比(DFY型液控單向閥)AA,=(33-25)1,IY型被控單向閥AsA.-(6.25-4.69)1.例如如果A:A,24:1(使用DFY型閥)，成者Ap:A;≥7:1(對IY型)，則液控單向閥將水遠(yuǎn)打不開，此時液壓缸1將如同一個增壓器一樣，缸1.下腔將嚴(yán)重增壓，下腔壓力相應(yīng)為上腔壓力的4倍(對DEY閥)或者7倍(對IY閥)，造成液壓缸下腔增壓事故。

　　解決辦法是液壓缸1在設(shè)計時，應(yīng)合理選擇上下腔的工作面積，保證A::As<asfa[故障31被壓缸下行過程中發(fā)生高頻或低頻振動< p="">

　　如圖8-63(a)所示采用液控單向閥構(gòu)成的平衡回路中，在活塞組件(W)下降時，可能出現(xiàn)兩種振動:一是高頻小報福振動并伴有很大的尖叫聲:二是低額大振幅振動。前者是液控單向閥本身的共振現(xiàn)象，后者則是包含液控單向網(wǎng)在內(nèi)的整個液壓系統(tǒng)的共振現(xiàn)象。

　　a高頻援動。如在圖53(b)所示位置時，液控單向閥的控制壓力上升，控制話塞頂開(向左)單向閥，液壓缸下腔開始有油液流往油池。由于背壓和沖擊壓力的影響，單向閥回抽腔壓力解時上升:又由于液控單向閥為內(nèi)泄式，此上開的壓力(作用在控制活寨左端)比作用在控制活塞右端的控制壓力大時，推回(向右控制活基，使單向閥關(guān)閉。單向閥關(guān)團(tuán)，回油整的油液停止流動，壓力下降，控制活寒又推開單向調(diào)，這種頻繁的重復(fù)導(dǎo)致高頻振動并伴隨尖叫聲。

　　b低頻振動。當(dāng)活塞在重物w的作用下下降時，由于波控單向閥全開，下腔又無背壓，很可能接近自由落體，重物下降很快，使系來不及填充液壓缸上腔，導(dǎo)致液壓虹上腔壓力降低，甚至產(chǎn)生真空，液控單向調(diào)因控制壓力下降而關(guān)閉。